eng
Выпуск #4/2021
А. Б. Устинов , И. Ю. Таценко , А. А. Никитин , А. В. Кондрашов, А. В. Шамрай , А. В. Иванов
Принципы построения оптоэлектронных СВЧ-генераторов. Часть II
Принципы построения оптоэлектронных СВЧ-генераторов. Часть II
Просмотры: 1876
DOI: 10.22184/1993-7296.FRos.2021.15.4.334.346
Статья знакомит читателей с принципами создания оптоэлектронных СВЧ-генераторов. В первой части обзора (см. ФОТОНИКА. 2021; 15(3):228–237. DOI: 10.22184/1993-7296.FRos.2021.15.3.228.237) были кратко рассмотрены физические процессы, лежащие в основе работы различных типов генераторов. Во второй части обзора рассмотрены оптоэлектронные СВЧ-генераторы, созданные на основе активных кольцевых резонансных систем, а также проведено сопоставление фазовых шумов оптоэлектронных генераторов различных типов.
Статья знакомит читателей с принципами создания оптоэлектронных СВЧ-генераторов. В первой части обзора (см. ФОТОНИКА. 2021; 15(3):228–237. DOI: 10.22184/1993-7296.FRos.2021.15.3.228.237) были кратко рассмотрены физические процессы, лежащие в основе работы различных типов генераторов. Во второй части обзора рассмотрены оптоэлектронные СВЧ-генераторы, созданные на основе активных кольцевых резонансных систем, а также проведено сопоставление фазовых шумов оптоэлектронных генераторов различных типов.
Принципы построения оптоэлектронных СВЧ-генераторов. Часть II
А. Б. Устинов , И. Ю. Таценко , А. А. Никитин , А. В. Кондрашов, А. В. Шамрай , А. В. Иванов
Санкт-Петербургский государственный электротехнический университет (ЛЭТИ) им. В. И. Ульянова (Ленина), Санкт-Петербург, Россия
Физико-технический институт имени А. Ф. Иоффе РАН Санкт-Петербург, Россия
АО «НИИ «Полюс» им. М. Ф. Стельмаха», Москва, Россия
Статья знакомит читателей с принципами создания оптоэлектронных СВЧ-генераторов. В первой части обзора (см. ФОТОНИКА. 2021; 15(3):228–237. DOI: 10.22184/1993-7296.FRos.2021.15.3.228.237) были кратко рассмотрены физические процессы, лежащие в основе работы различных типов генераторов. Во второй части обзора рассмотрены оптоэлектронные СВЧ-генераторы, созданные на основе активных кольцевых резонансных систем, а также проведено сопоставление фазовых шумов оптоэлектронных генераторов различных типов.
Ключевые слова: оптоэлектронные генераторы, СВЧ-генератор, оптические частотные гребенки, моды шепчущей галереи, интегральные кольцевые резонаторы
Статья получена: 15.04.2021
Принята к публикации: 11.05.2021
4. Оптоэлектронные СВЧ генераторы на основе активных кольцевых резонансных систем
4.1. Однокольцевые ОЭГ
Наиболее часто в научной литературе исследуется конфигурация ОЭГ с модулятором Маха-Цендера [28–42]. Такой генератор представляет собой кольцевую схему с положительной обратной связью, в которой с помощью электрооптического модулятора осуществляется модуляция оптического излучения СВЧ-сигналом, а в качестве частотно-селективного элемента используется полосно-пропускающий СВЧ-фильтр (рис. 10). Впервые такая схема генератора была предложена в работе [29].
Для генерации монохроматического СВЧ-сигнала необходимо реализовать селекцию резонансных частот. Селекция может быть реализована, например, полосно-пропускающим СВЧ-фильтром. Для перестройки частоты генерации целесообразно использовать перестраиваемые по частоте фильтры. Так, например, в работах [31–35] использовались фильтры на сферах железо-иттриевого граната (ЖИГ) (рис. 11а). Также перестраиваемый СВЧ-фильтр можно сделать на основе эпитаксиальной пленки ЖИГ (рис. 11b). Работа последнего основана на возбуждении, распространении и приеме спиновых волн в пленке [43]. Из-за того, что спиновые волны обладают сравнительно низкой групповой скоростью порядка 104–106 м / c, такой фильтр, помимо частотной фильтрации сигнала, вносит дополнительное время задержки.
В работе [38] использовался СВЧ-фильтр на касательно намагниченной пленке ЖИГ. Перестройка такого фильтра осуществляется за счет изменения внешнего магнитного поля. На рис. 12 показана перестройка фильтра по частоте в диапазоне 4–12 ГГц за счет увеличения напряженности внешнего магнитного поля.
На рис. 13а показаны характерные спектры фазового шума для спин-волнового оптоэлектронного генератора с длиной оптоволоконной линии задержки 200 м и 4 км, при частоте генерации 10 ГГц. При частоте отстройки 10 кГц величина фазового шума составила –146,5 дБн / Гц. На рис. 13b показана зависимость фазового шума от длины оптоволоконной линии задержки при различных частотах отстройки.
Отличительной особенностью спин-волновых оптоэлектронных генераторов является богатая нелинейная динамика. При высоких уровнях мощности в таких системах развивается генерация периодического сигнала и хаоса [39, 40].
Оптоэлектронный генератор с петлей ФАПЧ был описан в работе [41]. Синхронизация оптоэлектронного генератора с высокостабильным кварцевым генератором при помощи петли ФАПЧ позволяет получить высокостабильный сигнал. Температурная нестабильность частоты генерируемого сигнала определяется температурной нестабильностью опорного высокостабильного кварцевого генератора. В диапазоне температур от +5 °C до +40 °C относительная нестабильность оптоэлектронного гетеродина не превышала 3 · 10–9.
Фазовый шум оптоэлектронного генератора с петлей ФАПЧ составил около –140 дБн / Гц при отстройке 10 кГц от несущей (рис. 14).
Описанные однокольцевые схемы характеризуются тем, что при увеличении длины оптоволоконной линии задержки снижается фазовый шум, но при этом уменьшается интервал между соседними гармониками. Из-за этого повышаются требования к полосе пропускания фильтра для эффективного подавления соседних резонансных частот. Одним из способов решения этой проблемы является использование многокольцевых схем ОЭГ.
4.2. Многокольцевые ОЭГ
Монохроматические СВЧ-генераторы на двухкольцевой схеме, образованной параллельно-соединенными волоконными линиями различной длины, были впервые предложены в работе [42]. На рис. 15a представлена принципиальная схема такого генератора.
Волоконно-оптические линии задержки (ВОЛЗ), соединенные параллельно, выполняют функцию оптического интерферометра, что позволяет подавить боковые гармоники в спектре кольцевого резонатора. Резонансные частоты кольцевого резонатора, содержащего оптоволокна с временами задержки τ1, τ2 ... τN определяется следующим образом f = m / τ1 = p / τ2 =... = q / τN [44–46]. Принцип подавления боковых гармоник показан на рисунке 15b. Резонансные гармоники колец с оптоволокном длиной 10l, 5l и l представлены в верхней части рис. 15b. Видно, что для случаев двухкольцевой схемы, содержащей волокна длиной 10l и 5l, а также 10l и l, параллельное подключение дополнительных колец обеспечивает появление нулей передаточной характеристики на частотах, удовлетворяющих условию противофазной интерференции. Трехкольцевая схема, образованная линиями длиной 10l, 5l и l, передаточная характеристика которой показана в нижней части рис. 15b, обеспечивает дополнительное подавление боковых резонансных гармоник и значительно расширяет частотное расстояние между резонансными гармониками [47].
В работе [34] было экспериментально продемонстрировано, что оптоэлектронный генератор на волоконных линиях длиной 4,4 км, 3 км и 1,2 км обеспечивает уровень фазового шума –128 дБн / Гц при отстройке от несущей на 10 кГц при уровене боковых гармоник –93 дБ в диапазоне перестройки несущей частоты от 6 до 12 ГГц. Недостатком подавления боковых частотных гармоник путем параллельного соединения ВОЛЗ является уменьшение суммарной добротности, а следовательно, повышения уровня фазового шума за счет добавления коротких ВОЛЗ, необходимых для подавления побочных гармоник. Так, например, уровень фазового шума в двухкольцевом ОЭГ на ВОЛЗ длиной 8,4 км и 2,2 км (–140 дБн / Гц при отстройке от несущей на 10 кГц) эквивалентен однокольцевому ОЭГ на ВОЛЗ длиной 4,4 км (–136 дБ / Гц при отстройке от несущей на 10 кГц) [34]. Один из способов решения данной проблемы был предложен в работе [48], в которой показано, что контроль коэффициента усиления позволяет подавить боковые гармоники в спектре генерации двух кольцевого ОЭГ на ВОЛЗ длиной 10 км и 1 км. Другим способом подавления боковых гармоник высокодобротного ОЭГ на длинной ВОЛЗ без уменьшения его добротности является использование связанных ОЭГ [49]. В такой конфигурации СВЧ-сигнал, генерируемый малошумящим ОЭГ на длинной ВОЛЗ, ответвляется в ОЭГ на короткой ВОЛЗ, обеспечивая захват частоты и фазы. Полоса пропускания СВЧ-фильтра в ведомом ОЭГ обеспечивает подавление боковых гармоник, положение которых определяется длиной короткой ВОЛЗ. Таким образом, в предложенной конструкции обеспечивается низкий фазовый шум, характерный для ОЭГ на длинной ВОЛЗ, а также относительно большое частотное расстояние между гармониками в спектре генерации, характерное для ОЭГ на коротких ВОЛЗ [50, 51]. Схема такого генератора представлена на рисунке 16. Длина оптоволоконной линии задержки ведущего ОЭГ составляла ~6 км, а ведомого ОЭГ ~50 м. Высокодобротный ведущий ОЭГ определяет спектральные характеристики генерируемого сигнала, а ведомый ОЭГ используется для выделения генерируемой гармоники [49]. Использование такой схемы с фазовой синхронизацией позволило достичь уровня фазового шума –130 дБн / Гц и –150 дБн / Гц при отстройках 1 кГц и 10 кГц, соответственно, при уровне подавления ближайшей паразитной гармоники 140 дБ.
Рассмотрим еще один способ подавления боковых гармоник за счет последовательного соединения кольцевых резонаторов [52]. Такая конфигурация представлена на рисунке 17(а) и представляет собой ОЭГ, в оптическом тракте которого к ВОЛЗ подключены несколько дополнительных ВОЛЗ на оптоволокне с поддержкой поляризации, замкнутых в кольцо и выполняющих функции оптических резонаторов [53]. На рис 17b показаны передаточные характеристики однокольцевых, двухкольцевых и трехкольцевой на оптоволокнах длиной 10l, 5l и l. Как видно из этого рисунка, последовательное подключение дополнительных кольцевых резонаторов обеспечивает частотную избирательность резонансных гармоник и, как следствие, увеличение расстояния между резонансными гармониками. Увеличение числа колец приводит к ослаблению тех гармоник, которые не удовлетворяют условию резонанса в каждом из колец [45, 53]. Таким образом, дополнительные кольца выполняют частотно-селективную функцию, не уменьшая при этом общую добротность схемы, а следовательно, не увеличивая уровень фазового шума [46, 54].
Кроме того, в качестве узкополосного фильтра в схемах таких ОЭГ вместо фильтров на кольцевых ВОЛЗ можно использовать оптические резонаторы с МШГ [55–57]. В работе [58] исследован оптоэлектронный генератор на ВОЛЗ, в котором резонатор с МШГ используется в качестве частотно-селективного элемента. Схематическое изображение такого ОЭГ приведено на рис. 18. В работе [58] проведены экспериментальные исследования трех конструкций: ОЭГ только на оптоволокне длиной 4 км; ОЭГ только на резонаторе с МШГ из MgF2 с нагруженной добротностью 1,68 · 108; ОЭГ на ВОЛЗ и на резонаторе с МШГ. В результате показано, что введение в оптический тракт резонаторов с МШГ обеспечивает подавление боковых гармоник до уровня –53 дБ при сохранении уровня фазового шума, характерного для ОЭГ на оптоволокне, который составил –124 дБн / Гц при отстройке 10 кГц он частоты генерации 6,25 ГГц.
4.3. ОЭГ с оптическим усилением
Одним из основных источников шума в оптоэлектронном генераторе является СВЧ-усилитель, который используется для компенсации потерь в схеме. Поэтому для снижения фазовых шумов генератора можно использовать оптический усилитель на легированном эрбием волокне. На рис. 19 показана схема генератора с оптическим усилителем [59].
В работе [59] проведено сравнение спектра фазовых шумов для конфигураций ОЭГ с оптическим и СВЧ-усилителями на частоте генерации 10 ГГц. Показано, что в диапазоне от 100 Гц до 100 кГц уровень фазовых шумов генератора с оптическим усилителем на 10–15 дБн / Гц ниже, чем у генератора с СВЧ-усилителем. В работе [60] представлены результаты исследования оптического усилителя на легированном эрбием волокне для использования в оптоэлектронном генераторе СВЧ на линиях задержки вместо СВЧ-усилителя с низким фазовым шумом. Частота генерации составляла 8 ГГц, длина легированного эрбием волокна 10 м. При отстройках от несущей 10 и 100 Гц, фазовый шум составил –50 и –85 дБн / Гц, соответственно. При отстройках 1 и 10 кГц фазовый шум имел значения –110 и –130 дБн / Гц.
4.4. Промышленные ОЭГ фирмы OEwaves
Коммерческим производством оптоэлектронных генераторов в модульном и интегральном исполнении занимается компания OEwaves. Согласно информации с сайта компании www.oewaves.com на 2020 год, ОЭГ в модульном исполнении имеет фазовый шум –138 дБн / Гц, при отстройке 10 кГц от несущей, а доступные частоты генерации находятся в диапазоне 8–12 ГГц. Для интегрального ОЭГ (частота генерации 28–36 ГГц) фазовый шум составляет –110 дБн / Гц, при отстройке 10 кГц от несущей. Также фирма OEwaves выпускает лабораторные ОЭГ, которые можно вмонтировать в телекоммуникационную стойку шириной 19 дюймов (48,26 см). Фазовый шум лабораторного ОЭГ составляет –163 дБн / Гц при отстройке 6 кГц, и около –155 дБн / Гц при отстройке 10 кГц. Фотографии предлагаемых генераторов и их характеристики приведены на рис. 20.
5. Сопоставление фазовых шумов оптоэлектронных генераторов различных типов
В этом заключительном разделе приводятся основные результаты, достигнутые к настоящему моменту времени в области разработки ОЭГ. Представлены генераторы, обладающие наиболее низким фазовым шумом. Генераторы делятся по частотному диапазону генерации СВЧ-сигнала.
В диапазоне 1–8 ГГц наименьшим фазовым шумом обладает оптоэлектронный генератор с перестройкой частоты генерации, в котором используется линия задержки на пленке ЖИГ в качестве частотно-селективного элемента (полосно-пропускающий фильтр на поверхностных спиновых волнах) [38]. При отстройке 10 кГц фазовый шум генератора составил –146 дБн / Гц. Такие низкие значения фазового шума были получены за счет использования малошумящих компонентов и оптоволоконной линии задержки длиной 4 км.
В работе [61] описан ОЭГ с частотой генерации 10 ГГц, и обладающий наименьшим фазовым шумом в диапазоне 8–12 ГГц. Значения фазового шума составили –163 дБн / Гц при отстройке 6 кГц и около –155 дБн / Гц при отстройке 10 кГц от несущей. Как и в предыдущем случае, в конструкции генератора использованы малошумящие компоненты, а также оптоволоконная линия задержки длиной 16 км.
В работах [62–64] представлены перестраиваемые оптоэлектронные генераторы с частотой генерации выше 10 ГГц. В работе [62] была показана генерация сигнала частотой от 8,28 ГГц до 25 ГГц, с фазовым шумом ниже –120 дБн / Гц при отстройке 10 кГц.
У оптоэлектронного генератора, перестраиваемого в диапазоне 8–14 ГГц [63], фазовый шум при отстройке 10 кГц составил –121 дБн / Гц. У ОЭГ, представленного в работе [64], наименьший фазовый шум составлял –123 дБн / Гц при отстройке 10 кГц от частоты генерации 13,2 ГГц. Фазовый шум при этой же отстройке на других частотах генерации в диапазоне 8,6–15,2 ГГц не превышал –111 дБн / Гц.
В диапазоне частот 18–27 ГГц наиболее низким фазовым шумом обладает оптоэлектронный генератор, показанный в работе [65]. Главной особенностью этого генератора является использование фазовой автоподстройки частоты. При отстройке 10 кГц от несущей фазовый шум составил –134 дБн / Гц.
Для Ka (27–40 ГГц) и W (75–110 ГГц) диапазонов наименьшим фазовым шумом обладает ОЭГ, представленный в работе [66], который содержит две связанные кольцевые схемы (оптическую и электрическую). Представленный генератор позволяет получить сигналы частотой 30 и 90 ГГц. Фазовый шум при отстройке 10 кГц составил –130 дБн / Гц (30 ГГц) и –120 ГГц (90 ГГц).
Генератор, представленный в работе [67], на частоте генерации 51 ГГц имеет фазовый шум –105 дБн / Гц при отстройке 10 кГц от несущей. На данный момент времени это наименьшее значение фазового шума для генераторов, работающих в диапазоне 40–75 ГГц.
Работа частично поддержана Министерством науки и высшего образования Российской Федерации (проект «Госзадание», грант № FSEE‑2020-0005).
REFERENCES
Belkin M., Loparev A. Optoelectronic generator is the first practical device of microwave optoelectronics. Electronics: Science, technology, business. 2010; 6: 62–71.
Yao X. S., Maleki L. High frequency optical subcarrier generator. Electronics Letters. 1994; 30(18): 1525–1526.
Yao X. S., Maleki L. Optoelectronic microwave oscillator. JOSA B. 1996; 13(8): 1725–1735.
Eliyahu D., Maleki L. Tunable, ultra-low phase noise YIG based opto-electronic oscillator. IEEE MTT-S International Microwave Symposium Digest. 2003. – IEEE. 2003; 3: 2185–2187.
Belkin M. E., Loparev A. V. Optoelectronic microwave signal generator: modeling, investigation of spectral and noise characteristics. Nano and microsystem technology. 2011; 9: 29–33.
Belkin M. E., Sigov A. S. A NEW DIRECTION OF PHOTONICS ULTRA-FREQUENCY OPTOELECTRONICS. Radio Engineering and Electronics. 2009; 54(8): 901–914.
Eliyahu D., Maleki L. Low phase noise and spurious level in multi-loop opto-electronic oscillators.IEEE International Frequency Control Symposium and PDA Exhibition Jointly with the 17th European Frequency and Time Forum, 2003. Proceedings of the 2003. IEEE. 2003; 405–410.
Belkin M. E. et al. Tunable RF–band optoelectronic oscillator and optoelectronic computer–added design model for its simulation. Microwave and Optical Technology Letters. 2011; 53(11): 2474–2477.
Chembo Y. K. et al. Optoelectronic oscillators with time-delayed feedback. Reviews of Modern Physics. 2019; 91(3): 035006.
Tang Z. et al. Tunable optoelectronic oscillator based on a polarization modulator and a chirped FBG. IEEE Photonics Technology Letters. 2012; 24(17): 1487–1489.
Ustinov A. B. et al. A tunable spin wave photonic generator with improved phase noise characteristics. Journal of Physics: Conference Series. – IOP Publishing. 2019; 1326. – No. 1. – P. 012015.
Xiong Y. et al. Experimental parameters, combined dynamics, and nonlinearity of a magnonic-opto-electronic oscillator (MOEO). Review of Scientific Instruments. – 2020. – Vol. 91(12): 125105.
Ustinov A. B. et al. Self-generation of chaotic microwave signal in spin wave optoelectronic generator. Physics of the Solid State. 2018; 60(11): 2127–2131.
Chizh A. L., Mikitchuk K. B., Skotorenko I. V. Optoelectronic reference generator of the X-frequency range for radar systems. Quantum Electronics. 2021; 51(3): 254–259.
Yao X. S., Maleki L. Multiloop optoelectronic oscillator. IEEE Journal of Quantum Electronics. 2000; 36(1): 79–84.
Kalinikos B. A., Ustinov A. B., Baruzdin S. A. Spin-wave devices and echo-processors. Radiotekhnika. 2013. 216 p.
Nikitin A. A. et al. Theory of resonant frequency spectrum of tunable multi-loop spin-wave optoelectronic oscillators. 2017. 47‑th European Microwave Conference (EuMC). IEEE. 2017; 1108–1111.
Vitko V. V. et al. General Theory of the Resonant Spectrum of Multi-ring Resonators. 2019 PhotonIcs & Electromagnetics Research Symposium-Spring (PIERS-Spring). – IEEE. 2019; 2018–2024.
Vitko V. V. et al. Tunable multi-loop optoelectronic microwave resonators. 2017 International Topical Meeting on Microwave Photonics (MWP). – IEEE. 2017; 1–4.
Bánky T., Horváth B., Berceli T. Optimum configuration of multiloop optoelectronic oscillators. JOSA B. 2006; 23 (7): 1371–1380.
Cho J. H., Kim H., Sung H. K. Reduction of spurious tones and phase noise in dual-loop OEO by loop-gain control. IEEE Photonics Technology Letters. 2015; 27(13): 1391–1393.
Zhou, W., Blasche G. «Injection-locked dual opto-electronic oscillator with ultra-low phase noise and ultra-low spurious level.» IEEE Transactions on microwave theory and techniques 53.3 (2005): 929–933.
Okusaga O. et al. Spurious mode reduction in dual injection-locked optoelectronic oscillators. Optics express. 2011; 19(7): 5839–5854.
Hong J. et al. Comparison of both type injection locked and parallel dual-loop OEO. Optik. 2015; 126(23): 4410–4413.
Liu X. et al. A reconfigurable optoelectronic oscillator based on cascaded coherence-controllable recirculating delay lines. Optics express. 2012; 20(12): 13296–13301.
Vitko V. V. et al. Theory of optoelectronic oscillators based on serially coupled multiple micro-ring resonators. 2017 11th International Workshop on the Electromagnetic Compatibility of Integrated Circuits (EMCCompo). – IEEE. 2017; 100–103.
Saleh K. et al. Optical scattering noise in high Q fiber ring resonators and its effect on optoelectronic oscillator phase noise. Optics letters. 2012; 37(4): 518–520.
Matsko A. B., Ilchenko V. S. Optical resonators with whispering-gallery modes-part I: basics. IEEE Journal of selected topics in quantum electronics. 2006;12(1): 3–14.
Ilchenko V. S., Matsko A. B. Optical resonators with whispering-gallery modes-part II: applications. IEEE Journal of selected topics in quantum electronics. 2006; 12(1): 15–32.
Eliyahu D. et al. Resonant widely tunable opto-electronic oscillator. IEEE Photonics Technology Letters. 2013; 25 (15): 1535–1538.
Saleh K. et al. Phase noise performance comparison between optoelectronic oscillators based on optical delay lines and whispering gallery mode resonators. Optics express. 2014; 22(26): 32158–32173.
Devgan P. S. et al. Improvement in the phase noise of a 10 GHz optoelectronic oscillator using all-photonic gain. Journal of Lightwave Technology. 2009; 27(15): 3189–3193.
Mikitchuk K. B., Chizh A. L., Malyshev S. A. Optical amplifier based on erbium-doped fiber for an optoelectronic microwave oscillator on delay lines. Electronics and Microelectronics of Microwave. – 2017. – Vol. 1. – P. 104–108.
Eliyahu D., Seidel D., Maleki L. Phase noise of a high performance OEO and an ultra low noise floor cross-correlation microwave photonic homodyne system. 2008 IEEE International Frequency Control Symposium. – IEEE. 2008; 811–814.
Peng H. et al. Wideband tunable optoelectronic oscillator based on the deamplification of stimulated Brillouin scattering. Optics Express. 2017; 25(9): 10287–10305.
Xiao K. et al. Tunable OEO-based photonic RF receiver with image frequency rejection. Applied optics. 2019; 58(8): 2127–2131.
Chen G. et al. Frequency-tunable OEO using a DFB laser at period-one oscillations with optoelectronic feedback. IEEE Photonics Technology Letters. 2018; 30(18): 1593–1596.
Bluestone A. et al. An ultra-low phase-noise 20-GHz PLL utilizing an optoelectronic voltage-controlled oscillator. IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques. 2015; 63(3): 1046–1052.
Ly A. et al. Highly spectrally pure 90-GHz signal synthesis using a coupled optoelectronic oscillator. IEEE Photonics Technology Letters. 2018; 30(14): 1313–1316.
Bagnell M., Davila-Rodriguez J., Delfyett P. J. Millimeter-wave generation in an optoelectronic oscillator using an ultrahigh finesse etalon as a photonic filter. Journal of lightwave technology. 2013; 32(6): 1063–1067.
Авторы
Устинов Алексей Борисович, д. ф.‑ м. н., кафедра физической электроники
и технологии СПбГЭТУ «ЛЭТИ»; ustinov-rus@mail.ru, Санкт-Петербург, Россия.
ORCID: 0000-0002-7382-9210
Никитин Андрей Александрович, к. ф.‑ м. н., кафедра физической электроники и технологии СПбГЭТУ «ЛЭТИ»; e-mail: and.a.nikitin@gmail.com,
Санкт-Петербург, Россия.
ORCID: 0000-0002-4226-4341
Кондрашов Александр Викторович, к. ф.‑ м. н., кафедра физической электроники и технологии СПбГЭТУ (ЛЭТИ), Санкт-Петербург, Россия.
ORCID: 0000-0003-4192-4480
Таценко Иван Юрьевич, аспирант, кафедра физической электроники
и технологии СПбГЭТУ «ЛЭТИ», Санкт-Петербург, Россия.
ORCID: 0000-0001-6320-9352
Шамрай Александр Валерьевич, д. ф.‑ м. н., e-mail: Achamrai@mail.ioffe.ru,
зав. лаб. квантовой электроники ФТИ им. А. Ф. Иоффе, Санкт-Петербург, Россия.
ORCID: 0000-0003-0292-8673
Иванов Андрей Викторович, начальник отдела, АО «НИИ «Полюс»
им. М.Ф. Стельмаха», Москва, Россия
Вклад членов авторского коллектива
Статья подготовлена на основе многолетней работы всех членов авторского коллектива.
Конфликт интересов
Авторы заявляют, что у них нет конфликта интересов. Все авторы приняли участие в написании статьи и дополнили рукопись в части своей работы.
А. Б. Устинов , И. Ю. Таценко , А. А. Никитин , А. В. Кондрашов, А. В. Шамрай , А. В. Иванов
Санкт-Петербургский государственный электротехнический университет (ЛЭТИ) им. В. И. Ульянова (Ленина), Санкт-Петербург, Россия
Физико-технический институт имени А. Ф. Иоффе РАН Санкт-Петербург, Россия
АО «НИИ «Полюс» им. М. Ф. Стельмаха», Москва, Россия
Статья знакомит читателей с принципами создания оптоэлектронных СВЧ-генераторов. В первой части обзора (см. ФОТОНИКА. 2021; 15(3):228–237. DOI: 10.22184/1993-7296.FRos.2021.15.3.228.237) были кратко рассмотрены физические процессы, лежащие в основе работы различных типов генераторов. Во второй части обзора рассмотрены оптоэлектронные СВЧ-генераторы, созданные на основе активных кольцевых резонансных систем, а также проведено сопоставление фазовых шумов оптоэлектронных генераторов различных типов.
Ключевые слова: оптоэлектронные генераторы, СВЧ-генератор, оптические частотные гребенки, моды шепчущей галереи, интегральные кольцевые резонаторы
Статья получена: 15.04.2021
Принята к публикации: 11.05.2021
4. Оптоэлектронные СВЧ генераторы на основе активных кольцевых резонансных систем
4.1. Однокольцевые ОЭГ
Наиболее часто в научной литературе исследуется конфигурация ОЭГ с модулятором Маха-Цендера [28–42]. Такой генератор представляет собой кольцевую схему с положительной обратной связью, в которой с помощью электрооптического модулятора осуществляется модуляция оптического излучения СВЧ-сигналом, а в качестве частотно-селективного элемента используется полосно-пропускающий СВЧ-фильтр (рис. 10). Впервые такая схема генератора была предложена в работе [29].
Для генерации монохроматического СВЧ-сигнала необходимо реализовать селекцию резонансных частот. Селекция может быть реализована, например, полосно-пропускающим СВЧ-фильтром. Для перестройки частоты генерации целесообразно использовать перестраиваемые по частоте фильтры. Так, например, в работах [31–35] использовались фильтры на сферах железо-иттриевого граната (ЖИГ) (рис. 11а). Также перестраиваемый СВЧ-фильтр можно сделать на основе эпитаксиальной пленки ЖИГ (рис. 11b). Работа последнего основана на возбуждении, распространении и приеме спиновых волн в пленке [43]. Из-за того, что спиновые волны обладают сравнительно низкой групповой скоростью порядка 104–106 м / c, такой фильтр, помимо частотной фильтрации сигнала, вносит дополнительное время задержки.
В работе [38] использовался СВЧ-фильтр на касательно намагниченной пленке ЖИГ. Перестройка такого фильтра осуществляется за счет изменения внешнего магнитного поля. На рис. 12 показана перестройка фильтра по частоте в диапазоне 4–12 ГГц за счет увеличения напряженности внешнего магнитного поля.
На рис. 13а показаны характерные спектры фазового шума для спин-волнового оптоэлектронного генератора с длиной оптоволоконной линии задержки 200 м и 4 км, при частоте генерации 10 ГГц. При частоте отстройки 10 кГц величина фазового шума составила –146,5 дБн / Гц. На рис. 13b показана зависимость фазового шума от длины оптоволоконной линии задержки при различных частотах отстройки.
Отличительной особенностью спин-волновых оптоэлектронных генераторов является богатая нелинейная динамика. При высоких уровнях мощности в таких системах развивается генерация периодического сигнала и хаоса [39, 40].
Оптоэлектронный генератор с петлей ФАПЧ был описан в работе [41]. Синхронизация оптоэлектронного генератора с высокостабильным кварцевым генератором при помощи петли ФАПЧ позволяет получить высокостабильный сигнал. Температурная нестабильность частоты генерируемого сигнала определяется температурной нестабильностью опорного высокостабильного кварцевого генератора. В диапазоне температур от +5 °C до +40 °C относительная нестабильность оптоэлектронного гетеродина не превышала 3 · 10–9.
Фазовый шум оптоэлектронного генератора с петлей ФАПЧ составил около –140 дБн / Гц при отстройке 10 кГц от несущей (рис. 14).
Описанные однокольцевые схемы характеризуются тем, что при увеличении длины оптоволоконной линии задержки снижается фазовый шум, но при этом уменьшается интервал между соседними гармониками. Из-за этого повышаются требования к полосе пропускания фильтра для эффективного подавления соседних резонансных частот. Одним из способов решения этой проблемы является использование многокольцевых схем ОЭГ.
4.2. Многокольцевые ОЭГ
Монохроматические СВЧ-генераторы на двухкольцевой схеме, образованной параллельно-соединенными волоконными линиями различной длины, были впервые предложены в работе [42]. На рис. 15a представлена принципиальная схема такого генератора.
Волоконно-оптические линии задержки (ВОЛЗ), соединенные параллельно, выполняют функцию оптического интерферометра, что позволяет подавить боковые гармоники в спектре кольцевого резонатора. Резонансные частоты кольцевого резонатора, содержащего оптоволокна с временами задержки τ1, τ2 ... τN определяется следующим образом f = m / τ1 = p / τ2 =... = q / τN [44–46]. Принцип подавления боковых гармоник показан на рисунке 15b. Резонансные гармоники колец с оптоволокном длиной 10l, 5l и l представлены в верхней части рис. 15b. Видно, что для случаев двухкольцевой схемы, содержащей волокна длиной 10l и 5l, а также 10l и l, параллельное подключение дополнительных колец обеспечивает появление нулей передаточной характеристики на частотах, удовлетворяющих условию противофазной интерференции. Трехкольцевая схема, образованная линиями длиной 10l, 5l и l, передаточная характеристика которой показана в нижней части рис. 15b, обеспечивает дополнительное подавление боковых резонансных гармоник и значительно расширяет частотное расстояние между резонансными гармониками [47].
В работе [34] было экспериментально продемонстрировано, что оптоэлектронный генератор на волоконных линиях длиной 4,4 км, 3 км и 1,2 км обеспечивает уровень фазового шума –128 дБн / Гц при отстройке от несущей на 10 кГц при уровене боковых гармоник –93 дБ в диапазоне перестройки несущей частоты от 6 до 12 ГГц. Недостатком подавления боковых частотных гармоник путем параллельного соединения ВОЛЗ является уменьшение суммарной добротности, а следовательно, повышения уровня фазового шума за счет добавления коротких ВОЛЗ, необходимых для подавления побочных гармоник. Так, например, уровень фазового шума в двухкольцевом ОЭГ на ВОЛЗ длиной 8,4 км и 2,2 км (–140 дБн / Гц при отстройке от несущей на 10 кГц) эквивалентен однокольцевому ОЭГ на ВОЛЗ длиной 4,4 км (–136 дБ / Гц при отстройке от несущей на 10 кГц) [34]. Один из способов решения данной проблемы был предложен в работе [48], в которой показано, что контроль коэффициента усиления позволяет подавить боковые гармоники в спектре генерации двух кольцевого ОЭГ на ВОЛЗ длиной 10 км и 1 км. Другим способом подавления боковых гармоник высокодобротного ОЭГ на длинной ВОЛЗ без уменьшения его добротности является использование связанных ОЭГ [49]. В такой конфигурации СВЧ-сигнал, генерируемый малошумящим ОЭГ на длинной ВОЛЗ, ответвляется в ОЭГ на короткой ВОЛЗ, обеспечивая захват частоты и фазы. Полоса пропускания СВЧ-фильтра в ведомом ОЭГ обеспечивает подавление боковых гармоник, положение которых определяется длиной короткой ВОЛЗ. Таким образом, в предложенной конструкции обеспечивается низкий фазовый шум, характерный для ОЭГ на длинной ВОЛЗ, а также относительно большое частотное расстояние между гармониками в спектре генерации, характерное для ОЭГ на коротких ВОЛЗ [50, 51]. Схема такого генератора представлена на рисунке 16. Длина оптоволоконной линии задержки ведущего ОЭГ составляла ~6 км, а ведомого ОЭГ ~50 м. Высокодобротный ведущий ОЭГ определяет спектральные характеристики генерируемого сигнала, а ведомый ОЭГ используется для выделения генерируемой гармоники [49]. Использование такой схемы с фазовой синхронизацией позволило достичь уровня фазового шума –130 дБн / Гц и –150 дБн / Гц при отстройках 1 кГц и 10 кГц, соответственно, при уровне подавления ближайшей паразитной гармоники 140 дБ.
Рассмотрим еще один способ подавления боковых гармоник за счет последовательного соединения кольцевых резонаторов [52]. Такая конфигурация представлена на рисунке 17(а) и представляет собой ОЭГ, в оптическом тракте которого к ВОЛЗ подключены несколько дополнительных ВОЛЗ на оптоволокне с поддержкой поляризации, замкнутых в кольцо и выполняющих функции оптических резонаторов [53]. На рис 17b показаны передаточные характеристики однокольцевых, двухкольцевых и трехкольцевой на оптоволокнах длиной 10l, 5l и l. Как видно из этого рисунка, последовательное подключение дополнительных кольцевых резонаторов обеспечивает частотную избирательность резонансных гармоник и, как следствие, увеличение расстояния между резонансными гармониками. Увеличение числа колец приводит к ослаблению тех гармоник, которые не удовлетворяют условию резонанса в каждом из колец [45, 53]. Таким образом, дополнительные кольца выполняют частотно-селективную функцию, не уменьшая при этом общую добротность схемы, а следовательно, не увеличивая уровень фазового шума [46, 54].
Кроме того, в качестве узкополосного фильтра в схемах таких ОЭГ вместо фильтров на кольцевых ВОЛЗ можно использовать оптические резонаторы с МШГ [55–57]. В работе [58] исследован оптоэлектронный генератор на ВОЛЗ, в котором резонатор с МШГ используется в качестве частотно-селективного элемента. Схематическое изображение такого ОЭГ приведено на рис. 18. В работе [58] проведены экспериментальные исследования трех конструкций: ОЭГ только на оптоволокне длиной 4 км; ОЭГ только на резонаторе с МШГ из MgF2 с нагруженной добротностью 1,68 · 108; ОЭГ на ВОЛЗ и на резонаторе с МШГ. В результате показано, что введение в оптический тракт резонаторов с МШГ обеспечивает подавление боковых гармоник до уровня –53 дБ при сохранении уровня фазового шума, характерного для ОЭГ на оптоволокне, который составил –124 дБн / Гц при отстройке 10 кГц он частоты генерации 6,25 ГГц.
4.3. ОЭГ с оптическим усилением
Одним из основных источников шума в оптоэлектронном генераторе является СВЧ-усилитель, который используется для компенсации потерь в схеме. Поэтому для снижения фазовых шумов генератора можно использовать оптический усилитель на легированном эрбием волокне. На рис. 19 показана схема генератора с оптическим усилителем [59].
В работе [59] проведено сравнение спектра фазовых шумов для конфигураций ОЭГ с оптическим и СВЧ-усилителями на частоте генерации 10 ГГц. Показано, что в диапазоне от 100 Гц до 100 кГц уровень фазовых шумов генератора с оптическим усилителем на 10–15 дБн / Гц ниже, чем у генератора с СВЧ-усилителем. В работе [60] представлены результаты исследования оптического усилителя на легированном эрбием волокне для использования в оптоэлектронном генераторе СВЧ на линиях задержки вместо СВЧ-усилителя с низким фазовым шумом. Частота генерации составляла 8 ГГц, длина легированного эрбием волокна 10 м. При отстройках от несущей 10 и 100 Гц, фазовый шум составил –50 и –85 дБн / Гц, соответственно. При отстройках 1 и 10 кГц фазовый шум имел значения –110 и –130 дБн / Гц.
4.4. Промышленные ОЭГ фирмы OEwaves
Коммерческим производством оптоэлектронных генераторов в модульном и интегральном исполнении занимается компания OEwaves. Согласно информации с сайта компании www.oewaves.com на 2020 год, ОЭГ в модульном исполнении имеет фазовый шум –138 дБн / Гц, при отстройке 10 кГц от несущей, а доступные частоты генерации находятся в диапазоне 8–12 ГГц. Для интегрального ОЭГ (частота генерации 28–36 ГГц) фазовый шум составляет –110 дБн / Гц, при отстройке 10 кГц от несущей. Также фирма OEwaves выпускает лабораторные ОЭГ, которые можно вмонтировать в телекоммуникационную стойку шириной 19 дюймов (48,26 см). Фазовый шум лабораторного ОЭГ составляет –163 дБн / Гц при отстройке 6 кГц, и около –155 дБн / Гц при отстройке 10 кГц. Фотографии предлагаемых генераторов и их характеристики приведены на рис. 20.
5. Сопоставление фазовых шумов оптоэлектронных генераторов различных типов
В этом заключительном разделе приводятся основные результаты, достигнутые к настоящему моменту времени в области разработки ОЭГ. Представлены генераторы, обладающие наиболее низким фазовым шумом. Генераторы делятся по частотному диапазону генерации СВЧ-сигнала.
В диапазоне 1–8 ГГц наименьшим фазовым шумом обладает оптоэлектронный генератор с перестройкой частоты генерации, в котором используется линия задержки на пленке ЖИГ в качестве частотно-селективного элемента (полосно-пропускающий фильтр на поверхностных спиновых волнах) [38]. При отстройке 10 кГц фазовый шум генератора составил –146 дБн / Гц. Такие низкие значения фазового шума были получены за счет использования малошумящих компонентов и оптоволоконной линии задержки длиной 4 км.
В работе [61] описан ОЭГ с частотой генерации 10 ГГц, и обладающий наименьшим фазовым шумом в диапазоне 8–12 ГГц. Значения фазового шума составили –163 дБн / Гц при отстройке 6 кГц и около –155 дБн / Гц при отстройке 10 кГц от несущей. Как и в предыдущем случае, в конструкции генератора использованы малошумящие компоненты, а также оптоволоконная линия задержки длиной 16 км.
В работах [62–64] представлены перестраиваемые оптоэлектронные генераторы с частотой генерации выше 10 ГГц. В работе [62] была показана генерация сигнала частотой от 8,28 ГГц до 25 ГГц, с фазовым шумом ниже –120 дБн / Гц при отстройке 10 кГц.
У оптоэлектронного генератора, перестраиваемого в диапазоне 8–14 ГГц [63], фазовый шум при отстройке 10 кГц составил –121 дБн / Гц. У ОЭГ, представленного в работе [64], наименьший фазовый шум составлял –123 дБн / Гц при отстройке 10 кГц от частоты генерации 13,2 ГГц. Фазовый шум при этой же отстройке на других частотах генерации в диапазоне 8,6–15,2 ГГц не превышал –111 дБн / Гц.
В диапазоне частот 18–27 ГГц наиболее низким фазовым шумом обладает оптоэлектронный генератор, показанный в работе [65]. Главной особенностью этого генератора является использование фазовой автоподстройки частоты. При отстройке 10 кГц от несущей фазовый шум составил –134 дБн / Гц.
Для Ka (27–40 ГГц) и W (75–110 ГГц) диапазонов наименьшим фазовым шумом обладает ОЭГ, представленный в работе [66], который содержит две связанные кольцевые схемы (оптическую и электрическую). Представленный генератор позволяет получить сигналы частотой 30 и 90 ГГц. Фазовый шум при отстройке 10 кГц составил –130 дБн / Гц (30 ГГц) и –120 ГГц (90 ГГц).
Генератор, представленный в работе [67], на частоте генерации 51 ГГц имеет фазовый шум –105 дБн / Гц при отстройке 10 кГц от несущей. На данный момент времени это наименьшее значение фазового шума для генераторов, работающих в диапазоне 40–75 ГГц.
Работа частично поддержана Министерством науки и высшего образования Российской Федерации (проект «Госзадание», грант № FSEE‑2020-0005).
REFERENCES
Belkin M., Loparev A. Optoelectronic generator is the first practical device of microwave optoelectronics. Electronics: Science, technology, business. 2010; 6: 62–71.
Yao X. S., Maleki L. High frequency optical subcarrier generator. Electronics Letters. 1994; 30(18): 1525–1526.
Yao X. S., Maleki L. Optoelectronic microwave oscillator. JOSA B. 1996; 13(8): 1725–1735.
Eliyahu D., Maleki L. Tunable, ultra-low phase noise YIG based opto-electronic oscillator. IEEE MTT-S International Microwave Symposium Digest. 2003. – IEEE. 2003; 3: 2185–2187.
Belkin M. E., Loparev A. V. Optoelectronic microwave signal generator: modeling, investigation of spectral and noise characteristics. Nano and microsystem technology. 2011; 9: 29–33.
Belkin M. E., Sigov A. S. A NEW DIRECTION OF PHOTONICS ULTRA-FREQUENCY OPTOELECTRONICS. Radio Engineering and Electronics. 2009; 54(8): 901–914.
Eliyahu D., Maleki L. Low phase noise and spurious level in multi-loop opto-electronic oscillators.IEEE International Frequency Control Symposium and PDA Exhibition Jointly with the 17th European Frequency and Time Forum, 2003. Proceedings of the 2003. IEEE. 2003; 405–410.
Belkin M. E. et al. Tunable RF–band optoelectronic oscillator and optoelectronic computer–added design model for its simulation. Microwave and Optical Technology Letters. 2011; 53(11): 2474–2477.
Chembo Y. K. et al. Optoelectronic oscillators with time-delayed feedback. Reviews of Modern Physics. 2019; 91(3): 035006.
Tang Z. et al. Tunable optoelectronic oscillator based on a polarization modulator and a chirped FBG. IEEE Photonics Technology Letters. 2012; 24(17): 1487–1489.
Ustinov A. B. et al. A tunable spin wave photonic generator with improved phase noise characteristics. Journal of Physics: Conference Series. – IOP Publishing. 2019; 1326. – No. 1. – P. 012015.
Xiong Y. et al. Experimental parameters, combined dynamics, and nonlinearity of a magnonic-opto-electronic oscillator (MOEO). Review of Scientific Instruments. – 2020. – Vol. 91(12): 125105.
Ustinov A. B. et al. Self-generation of chaotic microwave signal in spin wave optoelectronic generator. Physics of the Solid State. 2018; 60(11): 2127–2131.
Chizh A. L., Mikitchuk K. B., Skotorenko I. V. Optoelectronic reference generator of the X-frequency range for radar systems. Quantum Electronics. 2021; 51(3): 254–259.
Yao X. S., Maleki L. Multiloop optoelectronic oscillator. IEEE Journal of Quantum Electronics. 2000; 36(1): 79–84.
Kalinikos B. A., Ustinov A. B., Baruzdin S. A. Spin-wave devices and echo-processors. Radiotekhnika. 2013. 216 p.
Nikitin A. A. et al. Theory of resonant frequency spectrum of tunable multi-loop spin-wave optoelectronic oscillators. 2017. 47‑th European Microwave Conference (EuMC). IEEE. 2017; 1108–1111.
Vitko V. V. et al. General Theory of the Resonant Spectrum of Multi-ring Resonators. 2019 PhotonIcs & Electromagnetics Research Symposium-Spring (PIERS-Spring). – IEEE. 2019; 2018–2024.
Vitko V. V. et al. Tunable multi-loop optoelectronic microwave resonators. 2017 International Topical Meeting on Microwave Photonics (MWP). – IEEE. 2017; 1–4.
Bánky T., Horváth B., Berceli T. Optimum configuration of multiloop optoelectronic oscillators. JOSA B. 2006; 23 (7): 1371–1380.
Cho J. H., Kim H., Sung H. K. Reduction of spurious tones and phase noise in dual-loop OEO by loop-gain control. IEEE Photonics Technology Letters. 2015; 27(13): 1391–1393.
Zhou, W., Blasche G. «Injection-locked dual opto-electronic oscillator with ultra-low phase noise and ultra-low spurious level.» IEEE Transactions on microwave theory and techniques 53.3 (2005): 929–933.
Okusaga O. et al. Spurious mode reduction in dual injection-locked optoelectronic oscillators. Optics express. 2011; 19(7): 5839–5854.
Hong J. et al. Comparison of both type injection locked and parallel dual-loop OEO. Optik. 2015; 126(23): 4410–4413.
Liu X. et al. A reconfigurable optoelectronic oscillator based on cascaded coherence-controllable recirculating delay lines. Optics express. 2012; 20(12): 13296–13301.
Vitko V. V. et al. Theory of optoelectronic oscillators based on serially coupled multiple micro-ring resonators. 2017 11th International Workshop on the Electromagnetic Compatibility of Integrated Circuits (EMCCompo). – IEEE. 2017; 100–103.
Saleh K. et al. Optical scattering noise in high Q fiber ring resonators and its effect on optoelectronic oscillator phase noise. Optics letters. 2012; 37(4): 518–520.
Matsko A. B., Ilchenko V. S. Optical resonators with whispering-gallery modes-part I: basics. IEEE Journal of selected topics in quantum electronics. 2006;12(1): 3–14.
Ilchenko V. S., Matsko A. B. Optical resonators with whispering-gallery modes-part II: applications. IEEE Journal of selected topics in quantum electronics. 2006; 12(1): 15–32.
Eliyahu D. et al. Resonant widely tunable opto-electronic oscillator. IEEE Photonics Technology Letters. 2013; 25 (15): 1535–1538.
Saleh K. et al. Phase noise performance comparison between optoelectronic oscillators based on optical delay lines and whispering gallery mode resonators. Optics express. 2014; 22(26): 32158–32173.
Devgan P. S. et al. Improvement in the phase noise of a 10 GHz optoelectronic oscillator using all-photonic gain. Journal of Lightwave Technology. 2009; 27(15): 3189–3193.
Mikitchuk K. B., Chizh A. L., Malyshev S. A. Optical amplifier based on erbium-doped fiber for an optoelectronic microwave oscillator on delay lines. Electronics and Microelectronics of Microwave. – 2017. – Vol. 1. – P. 104–108.
Eliyahu D., Seidel D., Maleki L. Phase noise of a high performance OEO and an ultra low noise floor cross-correlation microwave photonic homodyne system. 2008 IEEE International Frequency Control Symposium. – IEEE. 2008; 811–814.
Peng H. et al. Wideband tunable optoelectronic oscillator based on the deamplification of stimulated Brillouin scattering. Optics Express. 2017; 25(9): 10287–10305.
Xiao K. et al. Tunable OEO-based photonic RF receiver with image frequency rejection. Applied optics. 2019; 58(8): 2127–2131.
Chen G. et al. Frequency-tunable OEO using a DFB laser at period-one oscillations with optoelectronic feedback. IEEE Photonics Technology Letters. 2018; 30(18): 1593–1596.
Bluestone A. et al. An ultra-low phase-noise 20-GHz PLL utilizing an optoelectronic voltage-controlled oscillator. IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques. 2015; 63(3): 1046–1052.
Ly A. et al. Highly spectrally pure 90-GHz signal synthesis using a coupled optoelectronic oscillator. IEEE Photonics Technology Letters. 2018; 30(14): 1313–1316.
Bagnell M., Davila-Rodriguez J., Delfyett P. J. Millimeter-wave generation in an optoelectronic oscillator using an ultrahigh finesse etalon as a photonic filter. Journal of lightwave technology. 2013; 32(6): 1063–1067.
Авторы
Устинов Алексей Борисович, д. ф.‑ м. н., кафедра физической электроники
и технологии СПбГЭТУ «ЛЭТИ»; ustinov-rus@mail.ru, Санкт-Петербург, Россия.
ORCID: 0000-0002-7382-9210
Никитин Андрей Александрович, к. ф.‑ м. н., кафедра физической электроники и технологии СПбГЭТУ «ЛЭТИ»; e-mail: and.a.nikitin@gmail.com,
Санкт-Петербург, Россия.
ORCID: 0000-0002-4226-4341
Кондрашов Александр Викторович, к. ф.‑ м. н., кафедра физической электроники и технологии СПбГЭТУ (ЛЭТИ), Санкт-Петербург, Россия.
ORCID: 0000-0003-4192-4480
Таценко Иван Юрьевич, аспирант, кафедра физической электроники
и технологии СПбГЭТУ «ЛЭТИ», Санкт-Петербург, Россия.
ORCID: 0000-0001-6320-9352
Шамрай Александр Валерьевич, д. ф.‑ м. н., e-mail: Achamrai@mail.ioffe.ru,
зав. лаб. квантовой электроники ФТИ им. А. Ф. Иоффе, Санкт-Петербург, Россия.
ORCID: 0000-0003-0292-8673
Иванов Андрей Викторович, начальник отдела, АО «НИИ «Полюс»
им. М.Ф. Стельмаха», Москва, Россия
Вклад членов авторского коллектива
Статья подготовлена на основе многолетней работы всех членов авторского коллектива.
Конфликт интересов
Авторы заявляют, что у них нет конфликта интересов. Все авторы приняли участие в написании статьи и дополнили рукопись в части своей работы.
Отзывы читателей
