eng
Выпуск #2/2021
Р. Р. Кашина, Ю. А. Конин, Ю. А. Великоцкий, А. Р. Рахматуллина, А. Ю. Петухова, В. А. Щербакова, В. Б. Ромашова
Влияние геометрии оптического волокна на выходное лазерное излучение
Влияние геометрии оптического волокна на выходное лазерное излучение
Просмотры: 2516
DOI: 10.22184/1993-7296.FRos.2021.15.2.144.150
Настоящая работа посвящена характеризации профиля пучка, выходящего из оптического волокна с двойной оболочкой и имеющего разную геометрию сечения. Исследовано влияние геометрии первой оболочки волокна на функцию смешения мод. Определена эффективность трансфера накачки из оболочки в сердцевину.
Настоящая работа посвящена характеризации профиля пучка, выходящего из оптического волокна с двойной оболочкой и имеющего разную геометрию сечения. Исследовано влияние геометрии первой оболочки волокна на функцию смешения мод. Определена эффективность трансфера накачки из оболочки в сердцевину.
Теги: beam profile fiber laser fiber-optic components focuslight fujikura nufern optical fiber photonics sc “lls” standa ао «ллс» волоконно-оптические компоненты волоконный лазер оптическое волокно профиль пучка фотоника
Влияние геометрии оптического волокна на выходное лазерное излучение
Р. Р. Кашина 1, Ю. А. Конин 1, 2, Ю. А. Великоцкий 1, 3,
А. Р. Рахматуллина 1, 3, А. Ю. Петухова 1, 3,
В. А. Щербакова 1, 3, В. Б. Ромашова 4
ПАО «Пермская научно-производственная приборостроительная компания», г. Пермь
Университет ИТМО, г. Санкт-Петербург
Пермский научный исследовательский политехнический университет, г. Пермь
АО «ЛЛС», г. Санкт-Петербург
Настоящая работа посвящена характеризации профиля пучка, выходящего из оптического волокна с двойной оболочкой и имеющего разную геометрию сечения. Исследовано влияние геометрии первой оболочки волокна на функцию смешения мод. Определена эффективность трансфера накачки из оболочки в сердцевину.
Ключевые слова: АО «ЛЛС», волоконно-оптические компоненты, оптическое волокно, профиль пучка, волоконный лазер, FocusLight, Nufern, Fujikura, Standa, фотоника
Статья получена: 21.01.2021
Принята к публикации: 15.02.2021
Введение
Волоконный лазер или усилитель на базе стандартных активных одномодовых волокон может генерировать лазерный выходной луч дифракционного качества, но он ограничен источником накачки и процентом эффективности лазерного преобразования [1]. Для лазерных применений очень важно иметь четкий и качественный пучок выходного излучения. Однако использование активных многомодовых волокон зачастую приводит к плохому качеству выходного пучка.
Сильнейшим прогрессивным достижением в наше время стало появление оптических волокон с двойной оболочкой [2]. Данная технология позволяет сконструировать волоконный лазер, пучок которого на выходе имеет мощность более 1 кВт [3, 4].
Проблема с получением высокого качества выходного пучка и высоким преобразованием мощности решилась с появлением волокон в двойной оболочке. Вся суть технологии в том, что при использовании оптического волокна в двойной оболочкой излучение накачки попадает не сразу в сердцевину волокна, а сначала попадает в ее оболочку [5]. Далее происходит перекачка мощности накачки из оболочки в сердцевину, которая, в свою очередь, легирована ионами редкоземельных элементов. Они поглощают фотоны излучения накачки и генерируют когерентное излучение на необходимой длине волны. Следует учитывать тот факт, что для лазеров высокой мощности невозможно ввести излучение накачки с высокой мощностью непосредственно в сердцевину волокна.
Радиус внутренней оболочки больше радиуса сердцевины. Сечение внутренней оболочки может иметь не только круглую геометрию, но и одну или несколько граней (рис. 1).
Волокно самой простой конструкции имеет круглую оболочку накачки и центрированную сердцевину (см. рис. 1 – centered core). Такую конструкцию легко реализовать в технологическом процессе и стыковать с рядом пассивных компонентов. Но в волокнах такого типа существуют моды распространения внутренней оболочки (относящиеся к спиральным лучам), которые почти не перекрываются с сердцевиной. Из-за этого значительная часть излучения накачки не поглощается полностью [7, 8]. В результате снижается коэффициент усиления и энергоэффективность накачки.
Можно избежать появление режимов с плохим перекрытием мод, используя модифицированную конструкцию с более низкой симметрией. Примерами являются конструкции со смещенным от центра сердцевины или некруглой внутренней оболочкой (см. рис. 1: например elliptical inner cladding, D-shaped или rectangular). Такие оболочки накачки также часто лучше соответствуют форме пучка накачки, например диодным стержням. Однако при их соединении методом сварки волокон возникают проблемы, если все волокно (не только оболочка) имеет некруглую форму.
Помимо физических характеристик сердцевины световода важным параметром является соотношение площадей сечений внутренней оболочки и сердцевины. Это соотношение площадей не должно быть слишком большим. В противном случае эффективная длина поглощения накачки становится большой, а интенсивность накачки в сердцевине – малой, что приводит к низким уровням возбуждения, а это ведет к снижению энергоэффективности [9]. Обычно выдерживают соотношение между площадями в диапазоне величин 100–1 000. Источники накачки с улучшенной яркостью позволяют использовать волокна с меньшим соотношением значений площадей, а значит, и меньшей эффективной длиной поглощения накачки, что также снижает влияние различных типов нелинейностей.
Неполное поглощение излучения накачки может возникать в результате появления мод оболочки со слабым перекрытием сердцевины. Даже если с помощью подходящей конструкции волокна удается обеспечить сильное смешение мод, поглощение накачки уменьшается из-за ограниченного перекрытия света накачки с сердцевиной легированного волокна. Поэтому обычно стремятся обеспечить большую длину активного волокна. Хотя, в свою очередь, это может быть вредным, например, с точки зрения влияния нелинейных эффектов.
Кроме того, высокая концентрация ионов примеси может затруднить работу лазера или усилителя с короткими длинами волн излучения, а увеличенный вклад флуоресценции может снизить эффективность преобразования энергии.
Другие вредные воздействия связаны с выходом части излучения из сердцевины в оболочку накачки, что возникает, например, в результате изгиба или при использовании волоконной брэгговской решетки. Это излучение останется в оболочке накачки и не выйдет наружу (как бывает в случае использования других волокон) через покрытие. Для удаления такого излучения, если оно дает шумовой вклад на выходе устройства, может потребоваться стриппер оболочечных мод (CPS).
Для анализа распространения пучков в волокне с двойной оболочкой можно использовать профилометры выходного пучка. Многие профилометры пучка базируются на цифровых камерах: для видимой и ближней ИК-области спектра для измерений луча сложной формы наиболее подходящимии являются CMOS- и CCD-камеры.
Для разных диапазонов длин волн требуются разные типы детекторов. Кремниевые детекторы используются для длин волн в видимой и ближней ИК-области спектра до 1,0–1,1 мкм, в то время как детекторы на основе InGaAs могут быть использованы для ИК-длин волн до ≈1,7 мкм.
Пространственное разрешение сенсора камеры является важным параметром. В кремниевых детекторах размеры пикселов достигают менее 10 мкм, что позволяет измерять пучки диаметром до 50 мкм.
Большинство камер имеет высокую светочувствительность. То, что является преимуществом их использования в задачах детектирования слабых сигналов, становится преградой в измерениях профиля пучка, так как чувствительность оказывается гораздо большей, чем требуется для измерений.
В профилометре на мониторе может быть показан зарегистрированный профиль пучка, возможно, вместе с измеряемыми параметрами: радиусом сечения пучка, положением пучка, эллиптичностью, данными по статистическим величинам или шумам. Программное обеспечение позволяет остановить выбор между различными методами определения радиуса пучка: по критерию уменьшения мощности пучка в е2 раз (критерий 1 / e2) или по методу 4σ.
Настоящая работа посвящена характеризации профиля пучка, выходящего из оптического волокна с двойной оболочкой и имеющего разную геометрию сечения. Определена эффективность выходного излучения.
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ЧАСТЬ
Исследование распространяющегося по оптическому волокну излучения производилось на лабораторном макете для исследования профиля пучка. Лабораторный макет состоит из лазерного диода накачки FocusLight с длиной волны 976 нм, волокна доставки Nufern MM105 / 125, приваренного к исследуемому волокну, держателю волокна Fujikura FH‑60-DC250, постаментов Standa 3PH, рельсовой подвижки Standa 20R6 и камеры WinCamD-LCM, набора нейтральных фильтров ND1-ND5.
Исследованию подвергли активные волокна с двойной оболочкой, легированнные ионами эрбия и иттербия, модели MM-EYDF‑10 / 125-XP и MM-EYDF‑10 / 125-XPH.
На макете измеряли профиль расходящегося пучка излучения для оценки эффективности поглощения излучения накачки. Камера профилометра регистрировала поперечное сечение пучка излучения. Его профиль интенсивности можно описать функцией I(x, y). Значение I(x, y) конкретного пиксела соответствовало диапазону [0–255]. Данные, полученные камерой, передавали на ПК и интерпретировали с помощью программного обеспечения DataRay v.8.
Качество пучка можно оценивать различными методами, например, для гауссовых пучков используется параметр M2. Но гауссовы пучки распространяются в одномодовых волокнах, а для режимов работы с многомодовыми волокнами такой метод некорректен. Для оценки эффективности перекачки мы измеряли уровень соотношения излучений: распространяющегося по сердцевине волокна и распространяющегося по оболочке волокна.
РЕЗУЛЬТАТЫ
Для первого измерения было выбрано волокно MM-EYDF‑10 / 125-XPH, ограниченное отрезком 10 см. На него подавалось лазерное излучение с длиной волны 976 нм и мощностью 500 мВт. Профиль пучка показан на рис. 4.
Профиль пучка имеет необычную форму. Как видно из рис. 4, излучение, распространяющееся по второй световедущей оболочке, имеет восьмигранную форму. Кроме того, имеется кольцо оболочечной моды, которое распространяется по ней, а между границами первой и второй оболочек имеется явный провал в мощности. Излучение, распространяющееся по первой световедущей оболочке, не имеет явно выраженного пика, но он там все же присутствует (обратите внимание на рис. 5).
Форма интенсивности излучения и на первой, и на второй оболочке имеет плоскую вершину. Это свидетельствует о том, что в исследуемом волокне реализована функция смешения мод, которая помогает перекачивать энергию из пассивной световедущей оболочки в активную жилу волокна. Измеренное значение перекачки составило 48,6%. Присутствие оболочечной моды, как в рис. 3, и провала между первой и второй световедущими оболочками свидетельствует о неполной перекачке энергии излучения – это негативный эффект. Такую оболочечную моду необходимо будет отфильтровывать с помощью модового стриппера, например при дальнейшей сборке лазера.
Для второго измерения было выбрано волокно MM-EYDF‑10 / 125-XP с длиной 15 см. На него подавалось излучение с длиной волны 976 нм и мощностью 500 мВт. Профиль пучка показан на рис. 6.
Профиль пучка данного волокна имеет гауссоподобную форму, более напоминающую буддийскую ступу. В данном профиле не наблюдается интерфейса между оболочками, излучение сердцевины ярко выражено. Но в самой сердцевине профиль пучка имеет форму Гаусса и высокую плотность мощности, что может приводить к появлению нелинейных эффектов в материале волокна. Измеренное значение перекачки составило 64,8%. В профиле данного волокна не наблюдается явного наличия смешения мод, но при этом оно показывает хорошую эффективность преобразования.
ВЫВОДЫ
Исследованы несколько волокон с двойной оболочкой. Для оценки их эффективности собран лабораторный стенд с профилометром пучка WinCamD-LCM. Встроенное программное обеспечение DataRay позволило быстро и эффективно оценить профиль пучка и степень его преобразования. Исследуемые волокна показали степень преобразования в 49 и 65% соответственно.
БЛАГОДАРНОСТЬ
Авторы статьи выражают огромную благодарность компании «ЛЛС» за предоставленное оборудование.
REFERENCES
Snitzer E.et al. Double-clad, offset-core Nd fiber laser (first report of cladding pumping). Proc. Conf. Optical Fiber Sensors. Postdeadline paper PD5. 1988. doi.org/10.1364/OFS.1988.PD5.
Ripin D. J. et al. High efficiency side-coupling of light into optical fibres using embedded v-grooves. Electron. Lett. 1995; 31: 2204. doi.org/10.1049/el:19951429.
Dominic V. et al 110 W fibre laser. Electron. Lett. 1999; 35: 1158. doi.org/10.1049/el:19990792.
Jeong Y. et al. Ytterbium-doped large-core fiber laser with 1.36 kW continuous-wave output power. Opt. Express. 2004; 12 (25): 6088. doi.org/10.1364/OPEX.12.006088.
Paschotta R. case study on pump absorption in a double-clad fiber. URL: [https://www.rp-photonics.com/fiberpower_dcf.html].
Valley G. C. Modeling cladding-pumped Er/Yb fiber amplifiers. Opt. Fiber Technol. 2001; 7: 21. doi.org/10.1006/ofte.2000.0351.
Kurkov A. S., Dianov E. M. Medium Power CW Fiber Lasers. Quantum Electron. 2004; 34:10; 881–900. doi.org/10.1070/QE2004v034n10ABEH002739.
АВТОРЫ
Великоцкий Юрий Андреевич, инженер-исследователь ПАО ПНППК, магистр первого курса ПНИПУ, Пермь.
Рахматуллина Алина Римовна, инженер-конструктор ПАО ПНППК, аспирант первого курса ПНИПУ, Пермь.
Петухова Александра Юрьевна, инженер-конструктор ПАО ПНППК, магистр первого курса ПНИПУ, Пермь.
Щербакова Виктория Александровна, инженер-исследователь ПАО ПНППК, аспирант первого курса ПНИПУ, Пермь.
Ромашова Василиса Борисовна, инженер по волоконным системам АО «ЛЛС», Санкт-Петербург.
Кашина Раъно Рустамовна. конструктор ПНППК, Пермь.
Конин Юрий Анатольевич, инженер исследователь ПНППК, Пермь, Санкт-Петербург..
Р. Р. Кашина 1, Ю. А. Конин 1, 2, Ю. А. Великоцкий 1, 3,
А. Р. Рахматуллина 1, 3, А. Ю. Петухова 1, 3,
В. А. Щербакова 1, 3, В. Б. Ромашова 4
ПАО «Пермская научно-производственная приборостроительная компания», г. Пермь
Университет ИТМО, г. Санкт-Петербург
Пермский научный исследовательский политехнический университет, г. Пермь
АО «ЛЛС», г. Санкт-Петербург
Настоящая работа посвящена характеризации профиля пучка, выходящего из оптического волокна с двойной оболочкой и имеющего разную геометрию сечения. Исследовано влияние геометрии первой оболочки волокна на функцию смешения мод. Определена эффективность трансфера накачки из оболочки в сердцевину.
Ключевые слова: АО «ЛЛС», волоконно-оптические компоненты, оптическое волокно, профиль пучка, волоконный лазер, FocusLight, Nufern, Fujikura, Standa, фотоника
Статья получена: 21.01.2021
Принята к публикации: 15.02.2021
Введение
Волоконный лазер или усилитель на базе стандартных активных одномодовых волокон может генерировать лазерный выходной луч дифракционного качества, но он ограничен источником накачки и процентом эффективности лазерного преобразования [1]. Для лазерных применений очень важно иметь четкий и качественный пучок выходного излучения. Однако использование активных многомодовых волокон зачастую приводит к плохому качеству выходного пучка.
Сильнейшим прогрессивным достижением в наше время стало появление оптических волокон с двойной оболочкой [2]. Данная технология позволяет сконструировать волоконный лазер, пучок которого на выходе имеет мощность более 1 кВт [3, 4].
Проблема с получением высокого качества выходного пучка и высоким преобразованием мощности решилась с появлением волокон в двойной оболочке. Вся суть технологии в том, что при использовании оптического волокна в двойной оболочкой излучение накачки попадает не сразу в сердцевину волокна, а сначала попадает в ее оболочку [5]. Далее происходит перекачка мощности накачки из оболочки в сердцевину, которая, в свою очередь, легирована ионами редкоземельных элементов. Они поглощают фотоны излучения накачки и генерируют когерентное излучение на необходимой длине волны. Следует учитывать тот факт, что для лазеров высокой мощности невозможно ввести излучение накачки с высокой мощностью непосредственно в сердцевину волокна.
Радиус внутренней оболочки больше радиуса сердцевины. Сечение внутренней оболочки может иметь не только круглую геометрию, но и одну или несколько граней (рис. 1).
Волокно самой простой конструкции имеет круглую оболочку накачки и центрированную сердцевину (см. рис. 1 – centered core). Такую конструкцию легко реализовать в технологическом процессе и стыковать с рядом пассивных компонентов. Но в волокнах такого типа существуют моды распространения внутренней оболочки (относящиеся к спиральным лучам), которые почти не перекрываются с сердцевиной. Из-за этого значительная часть излучения накачки не поглощается полностью [7, 8]. В результате снижается коэффициент усиления и энергоэффективность накачки.
Можно избежать появление режимов с плохим перекрытием мод, используя модифицированную конструкцию с более низкой симметрией. Примерами являются конструкции со смещенным от центра сердцевины или некруглой внутренней оболочкой (см. рис. 1: например elliptical inner cladding, D-shaped или rectangular). Такие оболочки накачки также часто лучше соответствуют форме пучка накачки, например диодным стержням. Однако при их соединении методом сварки волокон возникают проблемы, если все волокно (не только оболочка) имеет некруглую форму.
Помимо физических характеристик сердцевины световода важным параметром является соотношение площадей сечений внутренней оболочки и сердцевины. Это соотношение площадей не должно быть слишком большим. В противном случае эффективная длина поглощения накачки становится большой, а интенсивность накачки в сердцевине – малой, что приводит к низким уровням возбуждения, а это ведет к снижению энергоэффективности [9]. Обычно выдерживают соотношение между площадями в диапазоне величин 100–1 000. Источники накачки с улучшенной яркостью позволяют использовать волокна с меньшим соотношением значений площадей, а значит, и меньшей эффективной длиной поглощения накачки, что также снижает влияние различных типов нелинейностей.
Неполное поглощение излучения накачки может возникать в результате появления мод оболочки со слабым перекрытием сердцевины. Даже если с помощью подходящей конструкции волокна удается обеспечить сильное смешение мод, поглощение накачки уменьшается из-за ограниченного перекрытия света накачки с сердцевиной легированного волокна. Поэтому обычно стремятся обеспечить большую длину активного волокна. Хотя, в свою очередь, это может быть вредным, например, с точки зрения влияния нелинейных эффектов.
Кроме того, высокая концентрация ионов примеси может затруднить работу лазера или усилителя с короткими длинами волн излучения, а увеличенный вклад флуоресценции может снизить эффективность преобразования энергии.
Другие вредные воздействия связаны с выходом части излучения из сердцевины в оболочку накачки, что возникает, например, в результате изгиба или при использовании волоконной брэгговской решетки. Это излучение останется в оболочке накачки и не выйдет наружу (как бывает в случае использования других волокон) через покрытие. Для удаления такого излучения, если оно дает шумовой вклад на выходе устройства, может потребоваться стриппер оболочечных мод (CPS).
Для анализа распространения пучков в волокне с двойной оболочкой можно использовать профилометры выходного пучка. Многие профилометры пучка базируются на цифровых камерах: для видимой и ближней ИК-области спектра для измерений луча сложной формы наиболее подходящимии являются CMOS- и CCD-камеры.
Для разных диапазонов длин волн требуются разные типы детекторов. Кремниевые детекторы используются для длин волн в видимой и ближней ИК-области спектра до 1,0–1,1 мкм, в то время как детекторы на основе InGaAs могут быть использованы для ИК-длин волн до ≈1,7 мкм.
Пространственное разрешение сенсора камеры является важным параметром. В кремниевых детекторах размеры пикселов достигают менее 10 мкм, что позволяет измерять пучки диаметром до 50 мкм.
Большинство камер имеет высокую светочувствительность. То, что является преимуществом их использования в задачах детектирования слабых сигналов, становится преградой в измерениях профиля пучка, так как чувствительность оказывается гораздо большей, чем требуется для измерений.
В профилометре на мониторе может быть показан зарегистрированный профиль пучка, возможно, вместе с измеряемыми параметрами: радиусом сечения пучка, положением пучка, эллиптичностью, данными по статистическим величинам или шумам. Программное обеспечение позволяет остановить выбор между различными методами определения радиуса пучка: по критерию уменьшения мощности пучка в е2 раз (критерий 1 / e2) или по методу 4σ.
Настоящая работа посвящена характеризации профиля пучка, выходящего из оптического волокна с двойной оболочкой и имеющего разную геометрию сечения. Определена эффективность выходного излучения.
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ЧАСТЬ
Исследование распространяющегося по оптическому волокну излучения производилось на лабораторном макете для исследования профиля пучка. Лабораторный макет состоит из лазерного диода накачки FocusLight с длиной волны 976 нм, волокна доставки Nufern MM105 / 125, приваренного к исследуемому волокну, держателю волокна Fujikura FH‑60-DC250, постаментов Standa 3PH, рельсовой подвижки Standa 20R6 и камеры WinCamD-LCM, набора нейтральных фильтров ND1-ND5.
Исследованию подвергли активные волокна с двойной оболочкой, легированнные ионами эрбия и иттербия, модели MM-EYDF‑10 / 125-XP и MM-EYDF‑10 / 125-XPH.
На макете измеряли профиль расходящегося пучка излучения для оценки эффективности поглощения излучения накачки. Камера профилометра регистрировала поперечное сечение пучка излучения. Его профиль интенсивности можно описать функцией I(x, y). Значение I(x, y) конкретного пиксела соответствовало диапазону [0–255]. Данные, полученные камерой, передавали на ПК и интерпретировали с помощью программного обеспечения DataRay v.8.
Качество пучка можно оценивать различными методами, например, для гауссовых пучков используется параметр M2. Но гауссовы пучки распространяются в одномодовых волокнах, а для режимов работы с многомодовыми волокнами такой метод некорректен. Для оценки эффективности перекачки мы измеряли уровень соотношения излучений: распространяющегося по сердцевине волокна и распространяющегося по оболочке волокна.
РЕЗУЛЬТАТЫ
Для первого измерения было выбрано волокно MM-EYDF‑10 / 125-XPH, ограниченное отрезком 10 см. На него подавалось лазерное излучение с длиной волны 976 нм и мощностью 500 мВт. Профиль пучка показан на рис. 4.
Профиль пучка имеет необычную форму. Как видно из рис. 4, излучение, распространяющееся по второй световедущей оболочке, имеет восьмигранную форму. Кроме того, имеется кольцо оболочечной моды, которое распространяется по ней, а между границами первой и второй оболочек имеется явный провал в мощности. Излучение, распространяющееся по первой световедущей оболочке, не имеет явно выраженного пика, но он там все же присутствует (обратите внимание на рис. 5).
Форма интенсивности излучения и на первой, и на второй оболочке имеет плоскую вершину. Это свидетельствует о том, что в исследуемом волокне реализована функция смешения мод, которая помогает перекачивать энергию из пассивной световедущей оболочки в активную жилу волокна. Измеренное значение перекачки составило 48,6%. Присутствие оболочечной моды, как в рис. 3, и провала между первой и второй световедущими оболочками свидетельствует о неполной перекачке энергии излучения – это негативный эффект. Такую оболочечную моду необходимо будет отфильтровывать с помощью модового стриппера, например при дальнейшей сборке лазера.
Для второго измерения было выбрано волокно MM-EYDF‑10 / 125-XP с длиной 15 см. На него подавалось излучение с длиной волны 976 нм и мощностью 500 мВт. Профиль пучка показан на рис. 6.
Профиль пучка данного волокна имеет гауссоподобную форму, более напоминающую буддийскую ступу. В данном профиле не наблюдается интерфейса между оболочками, излучение сердцевины ярко выражено. Но в самой сердцевине профиль пучка имеет форму Гаусса и высокую плотность мощности, что может приводить к появлению нелинейных эффектов в материале волокна. Измеренное значение перекачки составило 64,8%. В профиле данного волокна не наблюдается явного наличия смешения мод, но при этом оно показывает хорошую эффективность преобразования.
ВЫВОДЫ
Исследованы несколько волокон с двойной оболочкой. Для оценки их эффективности собран лабораторный стенд с профилометром пучка WinCamD-LCM. Встроенное программное обеспечение DataRay позволило быстро и эффективно оценить профиль пучка и степень его преобразования. Исследуемые волокна показали степень преобразования в 49 и 65% соответственно.
БЛАГОДАРНОСТЬ
Авторы статьи выражают огромную благодарность компании «ЛЛС» за предоставленное оборудование.
REFERENCES
Snitzer E.et al. Double-clad, offset-core Nd fiber laser (first report of cladding pumping). Proc. Conf. Optical Fiber Sensors. Postdeadline paper PD5. 1988. doi.org/10.1364/OFS.1988.PD5.
Ripin D. J. et al. High efficiency side-coupling of light into optical fibres using embedded v-grooves. Electron. Lett. 1995; 31: 2204. doi.org/10.1049/el:19951429.
Dominic V. et al 110 W fibre laser. Electron. Lett. 1999; 35: 1158. doi.org/10.1049/el:19990792.
Jeong Y. et al. Ytterbium-doped large-core fiber laser with 1.36 kW continuous-wave output power. Opt. Express. 2004; 12 (25): 6088. doi.org/10.1364/OPEX.12.006088.
Paschotta R. case study on pump absorption in a double-clad fiber. URL: [https://www.rp-photonics.com/fiberpower_dcf.html].
Valley G. C. Modeling cladding-pumped Er/Yb fiber amplifiers. Opt. Fiber Technol. 2001; 7: 21. doi.org/10.1006/ofte.2000.0351.
Kurkov A. S., Dianov E. M. Medium Power CW Fiber Lasers. Quantum Electron. 2004; 34:10; 881–900. doi.org/10.1070/QE2004v034n10ABEH002739.
АВТОРЫ
Великоцкий Юрий Андреевич, инженер-исследователь ПАО ПНППК, магистр первого курса ПНИПУ, Пермь.
Рахматуллина Алина Римовна, инженер-конструктор ПАО ПНППК, аспирант первого курса ПНИПУ, Пермь.
Петухова Александра Юрьевна, инженер-конструктор ПАО ПНППК, магистр первого курса ПНИПУ, Пермь.
Щербакова Виктория Александровна, инженер-исследователь ПАО ПНППК, аспирант первого курса ПНИПУ, Пермь.
Ромашова Василиса Борисовна, инженер по волоконным системам АО «ЛЛС», Санкт-Петербург.
Кашина Раъно Рустамовна. конструктор ПНППК, Пермь.
Конин Юрий Анатольевич, инженер исследователь ПНППК, Пермь, Санкт-Петербург..
Отзывы читателей
